2024.5 기출문제

진공 중 평면파의 고유 임피던스는 \(\eta_0 = \sqrt{\mu_0/\varepsilon_0} = 120\pi \approx 377[\Omega]\)이다.

\(H = E/\eta_0 = (30 \times 10^{-3})/377 \approx 7.96 \times 10^{-5}\,[\text{AT/m}]\)

자기차폐 효과는 물질의 비투자율이 클수록 자속을 잘 흡수하여 내부를 보호하므로, 강자성체 중에서 비투자율이 큰 물질을 사용하는 것이 가장 효과적이다.

유전체 경계조건: 참전하가 없으면 면에 나란한(접선) 전계 성분 \(E_t\)과 면에 수직인(법선) 전속밀도 \(D_n\)이 연속이다.

무한 평면 도체판에 분포된 전하는 양면에 균등하게 나뉘므로, 표면전하밀도 \(\sigma\)인 도체판 한쪽 면 바로 밖의 전계는 \(E = \dfrac{\sigma}{2\varepsilon_0}\)가 된다.

공기층(두께 d/2): \(C_1 = 2C_0 = 0.4\,\mu F\), 유리층(두께 d/2): \(C_2 = 20C_0 = 4\,\mu F\)

직렬 합성: \(C = \dfrac{0.4 \times 4}{0.4+4} \approx 0.36\,[\mu F]\)

유도기전력 \(e = -d\phi/dt = -50\cos 10t\,[V]\), 최댓값 50[V]

전류 최댓값 \(I = 50/10 = 5\,[A]\)

공극 없을 때 \(R_0 = l/(\mu S)\), 공극 생기면 \(R = l/(\mu S) + l_g/(\mu_0 S)\)

\(R/R_0 = 1 + \dfrac{\mu l_g}{\mu_0 l}\)

구 내부 전계 \(E_1 = \dfrac{3\varepsilon_2}{\varepsilon_1+2\varepsilon_2}E_0\)이므로, \(\varepsilon_1 < \varepsilon_2\)이면 구 내부 전계가 외부보다 커져 전기력선이 구 내에서 더 촘촘해진다. 그림에서 구 중심 부근에서 밀도가 높으므로 \(\varepsilon_1 < \varepsilon_2\)이다.

직렬 연결에서 각 콘덴서가 같은 전하량을 갖는다. \(Q_{max} = CV_{max}\): \(4\times500=2000\), \(6\times300=1800\), \(10\times150=1500\,[\mu C]\)

가장 작은 10[μF]이 가장 먼저 한계에 도달한다.

(가)는 패러데이의 법칙: 유도기전력의 크기가 자속 변화율에 비례한다.

(나)는 렌츠의 법칙: \(e = -N\dfrac{d\phi}{dt}\)의 음부호로 기전력이 자속 변화를 방해하는 방향으로 생긴다.

자기인덕턴스는 \(N\Phi = LI\)의 관계에서 정의되므로 그 단위는 [Wb/A]이다.

두 점 사이의 벡터: \((2-1, 1-3) = (1, -2)\), \(r = \sqrt{5}\)

\(F = 9\times10^9 \times (-2\times10^{-9}) \times 1 \times \dfrac{(1,-2)}{5\sqrt{5}} = -\dfrac{18}{5\sqrt{5}}a_x + \dfrac{36}{5\sqrt{5}}a_y\)

전위 V가 주어지면 전계는 전위의 공간적 변화율에 음의 부호를 붙인 값, \(\mathbf{E} = -\text{grad}\,V = -\nabla V\,[\text{V/m}]\)로 정의된다.

\(W = \dfrac{1}{2}CV^2\)에서 \(C = \dfrac{2W}{V^2} = \dfrac{2\times0.32}{400^2} = 4\times10^{-6}\,[F] = 4\,[\mu F]\)

한 변이 a인 정삼각형 코일 중심의 자계: \(H = \dfrac{9I}{2\pi a}\)

\(H = \dfrac{9\times5}{2\pi\times0.3} = \dfrac{45}{1.885} \approx 23.87\,[A/m]\)

자속밀도는 벡터 포텐셜로 \(B = \text{rot}\,A\)와 같이 나타나고, 패러데이 법칙 \(\text{rot}\,E = -\partial B/\partial t\)에 대입하면 \(E = -\partial A/\partial t\)가 성립한다.

\(D = \varepsilon E = \varepsilon_0\varepsilon_r E = \varepsilon_0 \times 8 \times 6 = 48\varepsilon_0\,[C/m^2]\)

공기 부분: \(C_1 = 2C_0\), 유전체 부분: \(C_2 = 2\varepsilon_r C_0\)

직렬 합성: \(C = \dfrac{2C_0 \times 2\varepsilon_r C_0}{2C_0 + 2\varepsilon_r C_0} = \dfrac{2C_0}{1+1/\varepsilon_r}\)

두 전하 사이의 힘: \(F = \dfrac{kq^2}{r^2} = \dfrac{9\times10^9 \times (2\times10^{-6})^2}{0.1^2} = 3.6\,[N]\)

정삼각형에서 60° 각도로 합력: \(2\times3.6\times\cos30° = 3.6\sqrt{3}\,[N]\)

반지름 a, 권수 N인 원형코일 중심의 자계: \(H = \dfrac{NI}{2a}\)

\(N=10\) 대입: \(H = \dfrac{10I}{2a} = \dfrac{5I}{a}\)

8[A]와 7[A] 두 전류원이 한 마디로 합쳐져 15[A]가 유입되고, 이 마디는 6Ω, 12Ω, 4Ω 세 저항이 병렬로 반대쪽 노드에 연결된다.

병렬 합성저항: \(\left(\dfrac{1}{6}+\dfrac{1}{12}+\dfrac{1}{4}\right)^{-1} = 2\,[\Omega]\), 마디전압: \(15\times2 = 30\,[V]\)

4Ω에 흐르는 전류: \(30/4 = 7.5\,[A]\)

왜형률(THD)은 기본파를 제외한 고조파 실효값의 합을 기본파 크기로 나눈 값이다.

\(THD = \dfrac{\sqrt{25^2+30^2+40^2}}{56} = \dfrac{\sqrt{3125}}{56} \approx 1.0\)

기전력의 코사인 표현을 사인으로 바꾸면 \(\sqrt{2}V\cos(\omega t-\varnothing) = \sqrt{2}V\sin\left(\omega t - \varnothing + \dfrac{\pi}{2}\right)\)

전류의 위상이 \(\omega t+\theta\)이므로 위상차는 \(\left(\dfrac{\pi}{2}-\varnothing\right)-\theta = \dfrac{\pi}{2}-(\varnothing+\theta)\)

비정현파의 실효값은 각 고조파 실효값의 제곱합의 제곱근이다.

기본파 실효값: \(14.14/\sqrt{2} = 10\,[V]\), 3고조파 실효값: \(7.07/\sqrt{2} = 5\,[V]\)

전체 실효값: \(\sqrt{10^2+5^2} = \sqrt{125} \approx 11.2\,[V]\)

대칭 T회로의 4단자정수는 \(A = D = 1+ZY\), \(B = Z(2+ZY)\), \(C = Y\)의 관계를 갖는다.

\(C = Y = 0.01\), \(A = 1.2\)이므로 \(1.2 = 1 + Z\times0.01\)에서 \(Z = 20\,[\Omega]\)

앞의 두 항을 \(\bar{x}\)로 묶으면 \(L = \bar{x}(\bar{y}+y)+xy = \bar{x}+xy\)

분배법칙: \(\bar{x}+xy = (\bar{x}+x)(\bar{x}+y) = \bar{x}+y\)

근궤적의 가지수는 개루프 전달함수의 극점 개수와 같다. 특성방정식에서 극은 \(s(s+1)(s+2) = 0\)의 근 3개, 영점은 \(s = -3\) 1개이므로, 극의 개수인 3이 근궤적의 가지수가 된다.

위상정수 \(\beta = \dfrac{\omega}{v} = \dfrac{2\pi f}{v} = \dfrac{2\pi\times100\times10^6}{3\times10^8} = \dfrac{2}{3}\pi \approx 2.09\,[\text{rad/m}]\)

밀만의 정리에 의해 전원의 중성점과 부하의 중성점 사이의 전위차는

\(V_{NN'} = \dfrac{Y_1E_1+Y_2E_2+Y_3E_3}{Y_1+Y_2+Y_3}\)

반사계수 \(\rho = \dfrac{Z_L-Z_0}{Z_L+Z_0} = \dfrac{1200-400}{1200+400} = 0.5\)

반사파 크기: \(20\times0.5 = 10\,[kV]\)

이득 교차점에서 위상이 -180°보다 위쪽(더 큰 값)에 있으면 위상여유가 양(+)이 되어 계는 안정하다.

안쪽 되먹임 루프(이득 1×2와 궤환 1)를 정리하면 픽오프점의 신호는 \(N = \dfrac{2}{3}e_1\)이 되고, 바깥쪽 궤환(이득 3 지점에서 픽오프, 궤환 1)에서 \(e_1 = R - 3N\)의 관계를 얻는다.

출력은 이득 3과 2 경로의 합인 \(C = 5N\)이므로 두 식을 연립하면 \(N = \dfrac{2}{9}R\), 따라서 \(C(s)/R(s) = 5\times\dfrac{2}{9} = \dfrac{10}{9}\)

블록선도에서 \(R(s)\)는 \(G(s)\)를 거쳐 가합점에 (+)로 들어가고, 가합점 출력 \(C(s)\)의 일부가 \(H(s)\)를 거쳐 다시 가합점에 (-)로 피드백된다.

따라서 \(C(s) = G(s)R(s) - H(s)C(s)\)이므로 \(\dfrac{C(s)}{R(s)} = \dfrac{G(s)}{1+H(s)}\)

추치제어는 목표값이 시간에 따라 변하는 제어를 말하며 추종제어, 비율제어, 프로그램제어가 이에 속한다. 프로세스 제어는 목표값의 성질이 아니라 제어량(온도, 압력, 유량 등 공정량)의 종류로 분류되는 정치제어의 한 형태이므로 추치제어에 속하지 않는다.

고유값은 특성방정식 \(\det(A-\lambda I)=0\)의 해이다. \(\lambda^2+3\lambda+2 = (\lambda+1)(\lambda+2) = 0\)이므로 \(\lambda = -1, -2\)

시정수 \(\tau = RC = 500\times100\times10^{-6} = 0.05\,[s]\)

전압을 가한 직후의 전류: \(I_0 = 20/500 = 40\,[mA]\)

\(i(t) = I_0 e^{-t/\tau}\)이므로 \(t=0.1\,[s]\)에서 \(40\times e^{-2} \approx 5.41\,[mA]\)

라우스표를 작성하면 \(s^3\)행은 (1, 2), \(s^2\)행은 (3, K), \(s^1\)행은 \(\dfrac{6-K}{3}\), \(s^0\)행은 K가 된다. 안정하려면 제1열이 모두 양수여야 하므로 K > 0이고 \(\dfrac{6-K}{3} > 0\)에서 K < 6, 즉 0 < K < 6이다.

두 입력의 상태가 다를 때만 출력이 나오는 배타적 논리합의 동작과 같으므로 EX-OR이다.

특성방정식 \(|sI - A| = 0\)에서 \(s(s+3)-(-1)(2) = s^2+3s+2 = (s+1)(s+2) = 0\)

따라서 근은 \(s_1 = -1\), \(s_2 = -2\)이다.

그림의 블록선도는 입력과 출력 사이에 음(-)의 되먹임이 걸린 단위 부궤환 이산치 제어계이므로, 폐루프 전달함수는 \(\dfrac{C(z)}{R(z)} = \dfrac{G(z)}{1+G(z)}\)

핵분열로 생긴 고속중성자의 속도를 낮추어 열중성자로 만드는 역할을 하는 것은 감속재이며, 경수·중수·흑연 등이 사용된다.

발전기나 주변압기 내부에서 발생하는 단락 등의 고장은 권선 양단의 전류 차이를 검출하는 비율차동계전기로 보호하는 것이 가장 일반적이다.

안정도를 향상시키려면 계통의 직렬 리액턴스를 감소시켜야 하며, 증가시키면 오히려 안정도가 저하된다. 고속도 재폐로, 중간조상방식 채택, 전압변동 억제는 모두 안정도 향상 대책에 해당한다.

소호리액터를 접속하는 변압기가 3권선 변압기인 경우 중성점 임피던스의 영향을 고려하면, 완전공진에 필요한 리액턴스는 \(X_L = \dfrac{1}{3\omega C} - \dfrac{x_t}{3}\)으로 보정되어 표시된다.

고압배전계통은 배전변전소에서 나와 급전선, 간선, 분기선의 순서로 구성된다. 배전변전소 → 급전선 → 간선 → 분기선

반한시 특성은 동작시간이 동작전류의 크기에 반비례하는 특성으로, 사고전류가 클수록 더 빨리 동작해 큰 고장을 신속히 제거한다. 따라서 동작전류가 크면 동작시간은 짧아진다.

코로나는 전선 주변 공기의 절연이 국부적으로 깨지면서 생기므로 임계전압을 높이는 방향, 곧 전선 표면에서의 전위경도가 작아지는 쪽으로 대책을 세운다. 전선의 바깥지름을 크게 하는 것이 가장 직접적이다.

4단자 정수는 \(AD - BC = 1\)의 관계를 만족한다. \(A=1, D=1, B=j190\)을 대입하면 \(1\times1 - j190\times C = 1\)이 되어 \(C = 0\)임을 알 수 있다.

섹셔널라이저는 고장전류를 자체적으로 차단할 수 없어 반드시 차단 기능이 있는 후비보호장치(차단기)와 직렬로 조합하여 사용해야 한다.

\(P = \dfrac{V_s V_r}{X}\sin\delta = \dfrac{345\times330}{150}\times\sin30° = 759\times0.5 \approx 380\,[MW]\)

정한시 계전기는 동작전류의 크기와 관계없이 최소동작전류 이상이면 항상 일정한 시간이 지난 후 동작하는 한시 특성을 가진다.

선택접지(지락)계전기는 병행 2회선 송전선에서 지락사고가 발생했을 때 고장이 발생한 회선만을 선택하여 차단하기 위해 사용한다.

\(I_n = \dfrac{P_n}{\sqrt{3}V_n} = \dfrac{100\times10^3}{\sqrt{3}\times7.2} \approx 8020\,[A] \approx 8\,[kA]\)

\(I_n = \dfrac{P_n}{\sqrt{3}V_n} = \dfrac{5000\times10^3}{\sqrt{3}\times170} \approx 16.98\,[kA] \approx 17.0\,[kA]\)

GIS는 SF₆ 가스를 채운 금속 용기 안에 차단기·단로기·접지개폐기·계기용 변성기·모선을 한데 조립해 설치한다. 절연유가 들어간 대형 중량 기기인 전력용 변압기는 가스 용기 안에 넣을 수 없어 옥외에 독립 기초로 따로 세운다.

코로나 임계전압은 전선의 반지름과 선간거리가 클수록, 날씨가 맑고 표면이 매끈한(새 전선) 상태일수록, 상대공기밀도가 클수록 높아진다. 상대공기밀도가 작아지면 오히려 임계전압이 낮아진다.

현수 애자련에서 각 애자에 걸리는 전압은 대지 정전용량의 영향으로 균등하지 않으며, 전선에 가장 가까운 애자에 전압이 가장 크게 걸리고 철탑에 가까울수록 작아진다.

각 구간 전류: O-A = 30[A], A-B = 25[A], B-C = 10[A]

전압강하: \(30\times0.2 = 6\,[V]\), \(25\times0.2 = 5\,[V]\), \(10\times0.2 = 2\,[V]\)

C점 전압: \(110 - 6 - 5 - 2 = 97\,[V]\)

\(I_s = \dfrac{P_s}{\sqrt{3}V_n} = \dfrac{100\times10^6}{\sqrt{3}\times7.2\times10^3} \approx 8018\,[A] \approx 8\,[kA]\)

피뢰기의 정격전압은 속류를 확실히 차단할 수 있는 교류전압의 최댓값으로 정의된다. 제한전압은 방전 중 단자에 걸리는 전압, 방전개시전압은 방전이 시작되는 전압을 말한다.

게르게스 현상은 권선형 유도전동기에서 한 상이 결상된 상태로 경부하 기동될 때, 슬립이 약 50%(0.5) 부근에서 더 이상 가속되지 못하고 그대로 정지해 버리는 현상을 말한다.

동기임피던스 \(Z_s = \dfrac{1}{K_s}\times\dfrac{V^2}{P}\)

\(Z_s = \dfrac{1}{1.2}\times\dfrac{6000^2}{10^7} = \dfrac{1}{1.2}\times3.6 = 3\,[\Omega]\)

서보모터는 응답성을 높이기 위해 관성을 최소화해야 하므로 회전자를 가늘고 길게 설계하는 것이 바람직하며, 굵고 짧게 하면 오히려 관성모멘트가 커져 조건에 맞지 않는다.

변류비가 100/5이므로 부하전류는 전류계 지시값에 변류비를 곱해 구한다.

\(I = 4 \times \dfrac{100}{5} = 80\,[A]\)

반제어 브리지의 출력 평균값: \(E_d = \dfrac{\sqrt{2}E}{\pi}(1+\cos\alpha)\)

\(E_d = \dfrac{\sqrt{2}\times200}{\pi}(1+\cos60°) = 90.03\times1.5 \approx 135.0\,[V]\)

단상 브리지 정류기에서 캐소드가 모이는 쪽이 직류 (+)극, 애노드가 모이는 쪽이 직류 (-)극이 되고, 나머지 두 점에 교류 전원을 연결한다. 따라서 (+)극은 B, 교류 전원은 A와 C이다.

유도전동기의 2차 효율은 2차 입력에 대한 기계적 출력의 비이다.

\(\eta_2 = \dfrac{P_0}{P_2} = 1 - s\)

V결선에서 3상 출력 \(S_3 = \sqrt{3}V_I I_1\)이므로, 변압기 한 대가 짊어지는 부담은 \(\dfrac{S_3}{\sqrt{3}} = \dfrac{450}{\sqrt{3}} \approx 259.8\,[kVA]\)

동기전동기는 여자전류 조정을 통해 역률을 1 또는 진상으로 운전할 수 있어 제시된 전동기 중 역률이 가장 좋다.

전압변동률 \(\varepsilon = p\cos\theta + q\sin\theta\)를 θ로 미분해 0이 되는 점에서 최대가 된다.

\(\tan\theta = q/p = 1.8/2.4 = 0.75\), \(\theta = \tan^{-1}0.75 \approx 36.87°\)

동기발전기를 회전계자형으로 하는 이유는 전기자권선이 고전압이고 결선이 복잡해 고정시키는 것이 유리하고, 계자극은 기계적으로 튼튼하게 만들기 쉬우며, 계자회로가 저압 직류 소요전력이 작고 슬립링 수도 줄일 수 있기 때문이다. 기전력 파형 개선은 회전계자형 채택 이유와 관계가 없다.

회전자가 슬립 s로 회전할 때 2차 유기전압과 주파수는 정지 시 값에 슬립을 곱한 \(E_{2s} = sE_2\), \(f_{2s} = sf_1\)로 나타난다.

동기조상기를 과여자로 운전하면 진상(앞선) 전류가 흘러 콘덴서처럼 작용하며, 이를 통해 송전선의 역률을 개선하고 전압강하를 줄인다. 위상이 뒤진(지상) 전류가 흐른다는 것은 부족여자 운전 시의 특성이므로 과여자 운전에 대한 설명으로 틀렸다.

정현적으로 맥동하는 자속에서 얻어지는 속도기전력의 최댓값은 \(\dfrac{P}{a}Z\dfrac{N}{60}\phi_m\)이고, 실효값은 여기에 \(1/\sqrt{2}\)를 곱해 얻는다.

최댓값: \(\dfrac{4}{2}\times400\times\dfrac{1500}{60}\times0.02 = 400\,[V]\), 실효값: \(400/\sqrt{2} \approx 282.8\,[V]\)

직류발전기의 단자전압은 유기기전력과 전기자 반작용·전압강하에 의해 결정되며, 계자저항을 조정해 계자전류(자속)를 변화시키면 유기기전력이 바뀌어 단자전압을 조정할 수 있다.

3상 직권정류자 전동기에서 중간변압기를 사용하면 회전자 전압 선정, 권수비 조정으로 특성 변경, 기동 시 속도 상승 억제가 가능하다. 다만 중간변압기를 추가하면 누설 리액턴스가 오히려 커져 역률이 낮아지는 단점이 있으므로, 누설 리액턴스를 줄일 수 있다는 이유로 적절하지 않다.

3상 전파 정류의 출력 평균값: \(E_d = \dfrac{3\sqrt{6}}{\pi}E\cos\alpha\)

\(E_d = 2.339\times100\times\cos30° \approx 2.339\times100\times0.866 \approx 203\,[V]\)

원선도에서 선분의 길이로 읽히는 값은 전기적으로 주고받는 몫이다. 회전자로 넘어간 전력까지는 선분으로 읽히지만, 거기서 베어링 마찰과 바람을 앗아가는 몫을 덜어내야 축에 걸리는 진짜 출력이 된다. 그 기계손은 무부하입력을 철손과 갈라놓는 별도의 처리를 거쳐야 얻어지므로, 회전자 축에 실제로 나타나는 출력은 선분만 재서는 곧바로 읽어낼 수 없다.

동기전동기를 부족여자로 운전하면 전기자전류가 지상 상태로 흐르게 되며, 이미 지상 역률(0.85)로 운전 중이므로 부족여자로 갈수록 역률은 더 나빠진다. 따라서 뒤진 역률이 되며 역률이 더 나빠진다.

단중 중권이므로 \(a = p = 4\)이고, 토크는 \(T = \dfrac{Z}{2\pi}\times\dfrac{p}{a}\times\phi\times I_a\)로 구한다.

\(T = \dfrac{100}{2\pi}\times1\times0.628\times5 \approx 50\,[N\cdot m]\)

특고압 변전소에 시설하는 울타리·담 등의 높이는 2m 이상이어야 한다.

연료전지설비는 가연성 물질과의 안전거리를 확보하고 화재에 안전한 구조로 시설해야 하며, 나뭇가지 등의 가연물로 열을 차단한다는 설명은 오히려 화재 위험을 높이는 잘못된 내용이다.

가공전선로 지지물의 지선은 안전율 2.5 이상, 소선 3가닥 이상인 연선을 사용하고, 지중 부분과 지표상 30cm까지는 부식에 강한 재료를 사용하며, 도로 횡단 시 지표상 5m 이상을 확보해야 한다. 따라서 소선을 최소 2가닥 이상으로 서술한 ②번이 틀린 내용이다.

사용전압 400V 이하인 저압보안공사에서 전선으로 경동선을 사용하는 경우 그 지름은 4.0mm 이상이어야 한다.

KEC 333.1에 의하면 사용전압이 170kV를 초과하는 경우에는 단면적 240mm² 이상의 강심알루미늄선 또는 이와 동등 이상의 인장강도 및 내아크 성능을 가진 연선을 사용해야 한다.

한국전기설비비규정에 따르면 제2차 접근상태란 가공전선이 다른 시설물의 위쪽 또는 옆쪽에서 수평거리로 3[m] 미만인 곳에 시설되는 상태를 말한다.

라이팅덕트공사는 덕트를 조영재에 견고하게 붙이되 조영재를 관통하여 시설해서는 안 되므로, 이 설명은 규정과 반대되어 틀리다.

한국전기설비규정에서 정하는 지중전선로의 매설 방식은 직접매설식, 관로식, 암거식 세 가지이며, "압착식"이라는 시설 방식은 존재하지 않는다.

플로어덕트공사는 절연전선을 사용하고 접지공사를 하며 사용전압 400V 이하에서 시행하되, 덕트의 끝부분은 물이나 이물질 유입을 막기 위해 반드시 막아야 한다. "덕트의 끝부분은 열어 둘 것"은 이 기준에 어긋나므로 정답이다.

병렬 전선의 굵기는 구리선의 경우 50[mm²] 이상(알루미늄선은 70[mm²] 이상)이어야 하므로, '구리선을 사용하는 경우 70[mm²] 이상'으로 서술한 ②번이 틀린 기준이다.

저압 옥상전선로의 전선은 지름 2.6mm 이상의 경동선(또는 이와 동등 이상의 세기 및 굵기의 것)을 사용해야 하므로, 2.0mm 경동선은 기준에 미달하여 부적합하다.

금속덕트공사에도 옥외용 비닐절연전선을 제외한 절연전선을 사용해야 하므로, 옥외용 비닐절연전선을 사용했다는 ②번이 틀린 설명이다.

KEC 234.14.1에 의하면 수영장에 두는 조명에 절연변압기를 반드시 끼우게 하고, 1차 전로는 400[V] 이하, 2차 전로는 150[V] 이하로 못 박는다. ①은 2차측 전로를 접지하지 말라고 정한 것에 어긋나고, ②는 2차측 배선을 금속관공사로 하도록 정한 것에 어긋나며, ④는 2차 전압이 30[V]를 넘으면 정격감도전류 30[mA] 이하 누전차단기를 달라고 한 규정을 빠뜨렸다.

옥내에 시설하는 사용전압 400V 초과 1,000V 이하로서 전개된 장소 중 건조한 장소가 아닌 기타의 장소에 시설하는 관등회로 배선은 에자공사에 의하여야 한다.

가공전선로 지지물에 시설하는 지선은 안전율 2.5 이상, 허용 인장하중 4.31kN 이상이어야 하고, 연선을 사용할 경우에는 소선 3가닥 이상의 연선일 것, 소선의 지름은 2.6mm 이상의 금속선일 것으로 규정한다.

한국전기설비규정에서는 발전소·변전소·개폐소 및 이에 준하는 장소와 전기사용장소 상호간의 전선 및 이를 지지하거나 수용하는 시설물을 전선로라 정의한다.

발전소·변전소·개폐소의 시설부지 조성을 위해 산지를 전용하는 경우, 전용하고자 하는 산지의 평균경사도는 25도 이하이어야 한다.

한국전기설비규정에 따르면 시가지 외에 시설하는 고압 가공전선은 지름 4mm 이상의 경동선을 사용하여야 한다.

사용전압 400V 이하 옥내배선에서 전광표시장치나 제어회로 등에 다심케이블을 사용하는 경우, 그 배선의 단면적이 0.75mm² 이상이면 과전류 자동차단장치 등을 조건으로 시설할 수 있다.

저압 옥상전선로를 전개된 장소에 시설하는 경우 전선은 인장강도 2.30[kN] 이상 또는 지름 2.6[mm] 이상의 경동선을 사용하여야 한다.