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4단자정수
가공전선
가공지선
개폐기
개폐설비
경제성
계기용변성기
계측
계통
계통연계
계통운용
계통해석
고장계산
고조파
뇌해
뇌해 대책
대칭좌표법
동기발전기
무효전력보상
발전
발전공학
배전
배전방식
변압기
변전
변전·보호
변전소
보호
보호계전
보호계전기
복도체
분포정수
선로정수
송배전
송전
송전용량
송전전압
송전특성
수력발전
수변전
수용
안전
안정도
안정도·조상
애자
역률
역률개선
원자력
유도장해
유전체
이상전압
전기이론
전력공학
전력손실
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전력품질
전압강하
전압강하·손실
전압강하율
전자유도
전자파
절연협조
접지
정자계
조류계산
조상설비
조속기
중거리송전
중성점접지
직류송전
차단기
케이블
코로나
표피효과
피뢰기
화력발전
환산
회로정수
Q452
송전
충전전류
📄 2015.5 기출
3상 66000V, 60Hz, 10km, 1선당 정전용량 0.3464μF일 때 충전전류는 약 몇 A인가?
💡 해설 보기
송전선로의 충전전류
\[ I_c=\frac{E}{X_c}=2\pi f C E=2\pi f C\frac{V}{\sqrt3}\cdot l \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(C\): 작용정전용량(길이 \(l\) 곱), \(f\): 주파수
전압보다 90° 앞선 진상전류로, 장거리·케이블에서 커져 페란티 현상의 원인이 됩니다.
계산
\(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}=377\times0.3464\times10^{-6}\times38105\approx4.98\,\text{A}\).
\[ I_c=\frac{E}{X_c}=2\pi f C E=2\pi f C\frac{V}{\sqrt3}\cdot l \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(C\): 작용정전용량(길이 \(l\) 곱), \(f\): 주파수
전압보다 90° 앞선 진상전류로, 장거리·케이블에서 커져 페란티 현상의 원인이 됩니다.
계산
\(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}=377\times0.3464\times10^{-6}\times38105\approx4.98\,\text{A}\).
Q453
송전
π형 회로
📄 2015.5 기출
✎ 유사
중거리 송전선로 π형에서 송전단 전류 Is는? (Z 직렬임피던스, Y 병렬어드미턴스)
💡 해설 보기
중거리 송전선로 — 공칭 π형(nominal π)
π형은 직렬 임피던스 \(Z\)를 가운데 두고, 병렬 어드미턴스 \(Y\)를 양 끝에 \(Y/2\)씩 나누어 붙인 회로입니다(그림).
수전단(오른쪽)부터 차례로
① 수전단 병렬 \(Y/2\)에 흐르는 전류: \(\dfrac{Y}{2}V_r\).
② 직렬 \(Z\)를 흐르는 전류: \(I_Z=I_r+\dfrac{Y}{2}V_r\).
③ 송전단 전압: \(V_s=V_r+Z\,I_Z=\left(1+\dfrac{ZY}{2}\right)V_r+Z\,I_r\).
④ 송전단 병렬 \(Y/2\) 전류까지 더하면 송전단 전류: \(I_s=I_Z+\dfrac{Y}{2}V_s\).
대입·정리
\(I_s=\left(I_r+\dfrac{Y}{2}V_r\right)+\dfrac{Y}{2}\left[\left(1+\dfrac{ZY}{2}\right)V_r+Z\,I_r\right]\)
\(=\left(1+\dfrac{ZY}{2}\right)I_r+Y\left(1+\dfrac{ZY}{4}\right)V_r.\)
ABCD 파라미터로 보면 \(\begin{cases}V_s=A V_r+B I_r\\ I_s=C V_r+D I_r\end{cases}\)에서
\(A=D=1+\dfrac{ZY}{2},\quad B=Z,\quad C=Y\left(1+\dfrac{ZY}{4}\right)\) 이고 \(AD-BC=1\)(대칭 회로).
※ 오답 주의: \(I_r+\dfrac{Y}{2}V_r\)는 ‘직렬 \(Z\)를 흐르는 전류 \(I_Z\)’일 뿐 송전단 전류가 아닙니다. 송전단 쪽 \(Y/2\)를 한 번 더 더해야 \(I_s\)가 됩니다.
π형은 직렬 임피던스 \(Z\)를 가운데 두고, 병렬 어드미턴스 \(Y\)를 양 끝에 \(Y/2\)씩 나누어 붙인 회로입니다(그림).
수전단(오른쪽)부터 차례로
① 수전단 병렬 \(Y/2\)에 흐르는 전류: \(\dfrac{Y}{2}V_r\).
② 직렬 \(Z\)를 흐르는 전류: \(I_Z=I_r+\dfrac{Y}{2}V_r\).
③ 송전단 전압: \(V_s=V_r+Z\,I_Z=\left(1+\dfrac{ZY}{2}\right)V_r+Z\,I_r\).
④ 송전단 병렬 \(Y/2\) 전류까지 더하면 송전단 전류: \(I_s=I_Z+\dfrac{Y}{2}V_s\).
대입·정리
\(I_s=\left(I_r+\dfrac{Y}{2}V_r\right)+\dfrac{Y}{2}\left[\left(1+\dfrac{ZY}{2}\right)V_r+Z\,I_r\right]\)
\(=\left(1+\dfrac{ZY}{2}\right)I_r+Y\left(1+\dfrac{ZY}{4}\right)V_r.\)
ABCD 파라미터로 보면 \(\begin{cases}V_s=A V_r+B I_r\\ I_s=C V_r+D I_r\end{cases}\)에서
\(A=D=1+\dfrac{ZY}{2},\quad B=Z,\quad C=Y\left(1+\dfrac{ZY}{4}\right)\) 이고 \(AD-BC=1\)(대칭 회로).
※ 오답 주의: \(I_r+\dfrac{Y}{2}V_r\)는 ‘직렬 \(Z\)를 흐르는 전류 \(I_Z\)’일 뿐 송전단 전류가 아닙니다. 송전단 쪽 \(Y/2\)를 한 번 더 더해야 \(I_s\)가 됩니다.
Q455
송전
등가선간거리
📄 2015.5 기출
✎ 유사
전선이 수평 배치되고 인접 간격 D일 때 등가선간거리는?
💡 해설 보기
등가선간거리
\[ D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}} \]3상 전선 배치의 기하평균 거리로, 인덕턴스·정전용량 계산에 사용합니다.
풀이
수평배치 \(D_e=\sqrt[3]{D\cdot D\cdot 2D}=\sqrt[3]{2}\,D\).
\[ D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}} \]3상 전선 배치의 기하평균 거리로, 인덕턴스·정전용량 계산에 사용합니다.
풀이
수평배치 \(D_e=\sqrt[3]{D\cdot D\cdot 2D}=\sqrt[3]{2}\,D\).
Q471
송전
대지정전용량
📄 2015.3 기출
✎ 유사
3상 대지정전용량 Ca, Cb, Cc일 때 비접지 중성점-대지 간 정전용량과 관련된 값은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
중성점 비접지에서 각 상 대지용량 합 \(C_a+C_b+C_c\)가 관계됩니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
중성점 비접지에서 각 상 대지용량 합 \(C_a+C_b+C_c\)가 관계됩니다.
Q472
송전
전압조정
📄 2015.3 기출
전력계통 전압을 조정하는 가장 보편적인 방법은?
💡 해설 보기
전압조정
부하변동에 따른 전압변동을 보상: 변압기 탭·부하시 탭절환(OLTC), 조상설비(콘덴서·리액터·동기조상기), 유도전압조정기 등을 사용합니다.
풀이
가장 보편적인 전압조정은 변압기 탭 조정.
부하변동에 따른 전압변동을 보상: 변압기 탭·부하시 탭절환(OLTC), 조상설비(콘덴서·리액터·동기조상기), 유도전압조정기 등을 사용합니다.
풀이
가장 보편적인 전압조정은 변압기 탭 조정.
Q478
송전
충전전류
📄 2015.3 기출
✎ 유사
정전용량 0.01μF/km, 173.2km, 60kV, 60Hz 3상 선로의 충전전류는 약 몇 A인가?
💡 해설 보기
송전선로의 충전전류
\[ I_c=\frac{E}{X_c}=2\pi f C E=2\pi f C\frac{V}{\sqrt3}\cdot l \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(C\): 작용정전용량(길이 \(l\) 곱), \(f\): 주파수
전압보다 90° 앞선 진상전류로, 장거리·케이블에서 커져 페란티 현상의 원인이 됩니다.
계산
\(C=1.732\mu F\), \(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}\approx22.6\,\text{A}\).
\[ I_c=\frac{E}{X_c}=2\pi f C E=2\pi f C\frac{V}{\sqrt3}\cdot l \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(C\): 작용정전용량(길이 \(l\) 곱), \(f\): 주파수
전압보다 90° 앞선 진상전류로, 장거리·케이블에서 커져 페란티 현상의 원인이 됩니다.
계산
\(C=1.732\mu F\), \(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}\approx22.6\,\text{A}\).
Q485
송전
전압변동률
📄 2015.3 기출
송전 66kV, 수전 60kV 선로에서 부하 차단 시 수전단이 63kV가 되면 전압변동률은 몇 %인가?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(\varepsilon=\frac{63-60}{60}\times100=5\%\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(\varepsilon=\frac{63-60}{60}\times100=5\%\).
Q496
송전
송전특성
📄 2014.8 기출
송전선로의 송전특성이 <u>아닌</u> 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
표피효과는 도체 손실 요인이지 송전 '특성' 분류가 아닙니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
표피효과는 도체 손실 요인이지 송전 '특성' 분류가 아닙니다.
Q501
송전
T형 회로
📄 2014.8 기출
✎ 유사
중거리 송전선로 T형 회로에서 송전단 전류 Is는?
💡 해설 보기
중거리 선로(T·π형)
선로정수를 집중해 4단자정수로 해석합니다. T형·π형 등가회로로 전압강하·충전전류를 계산.
풀이
T형 \(I_s=YV_r(1+\frac{ZY}{4})+I_r\) 형태(대칭).
선로정수를 집중해 4단자정수로 해석합니다. T형·π형 등가회로로 전압강하·충전전류를 계산.
풀이
T형 \(I_s=YV_r(1+\frac{ZY}{4})+I_r\) 형태(대칭).
Q505
송전
작용정전용량
📄 2014.8 기출
대지정전용량 0.5096μF, 선간정전용량 0.1295μF일 때 1선당 작용정전용량은 약 몇 μF인가?
💡 해설 보기
작용정전용량
\[ C=\frac{0.02413}{\log(D/r)}\,[\mu\text{F/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 충전전류·페란티에 관여.
풀이
\(C_w=C_s+3C_m=0.5096+3\times0.1295\approx0.898\,\mu F\).
\[ C=\frac{0.02413}{\log(D/r)}\,[\mu\text{F/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 충전전류·페란티에 관여.
풀이
\(C_w=C_s+3C_m=0.5096+3\times0.1295\approx0.898\,\mu F\).
Q508
송전
가공지선
📄 2014.8 기출
뇌격 차폐용 가공지선에 대한 설명으로 옳은 것은?
💡 해설 보기
가공지선
철탑 최상부에 가설한 접지선. 직격뢰 차폐(차폐각 작을수록 효과↑)·유도뢰 경감·통신선 유도장해 저감 역할. 뇌전류를 대지로 방류.
풀이
가공지선은 직격뢰 차폐·유도뢰 경감 목적.
철탑 최상부에 가설한 접지선. 직격뢰 차폐(차폐각 작을수록 효과↑)·유도뢰 경감·통신선 유도장해 저감 역할. 뇌전류를 대지로 방류.
풀이
가공지선은 직격뢰 차폐·유도뢰 경감 목적.
Q510
송전
복도체
📄 2014.8 기출
송전선로에 복도체를 사용하는 주된 목적은?
💡 해설 보기
복도체·다도체
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름을 키워 코로나를 방지합니다.
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름을 키워 코로나를 방지합니다.
Q512
송전
ACSR
📄 2014.5 기출
ACSR은 같은 길이·같은 전기저항의 경동연선에 비해 어떠한가?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
ACSR은 강심알루미늄으로 지름이 크고 가볍습니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
ACSR은 강심알루미늄으로 지름이 크고 가볍습니다.
Q519
송전
직류송전
📄 2014.5 기출
직류 송전방식에 관한 설명으로 <u>잘못된</u> 것은?
💡 해설 보기
직류송전(HVDC)
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 변압(전압변환)이 어렵습니다.
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 변압(전압변환)이 어렵습니다.
Q525
송전
인덕턴스
📄 2014.5 기출
파동임피던스 300Ω 가공송전선의 1km당 인덕턴스는 약 몇 mH/km인가?
💡 해설 보기
가공선 작용인덕턴스
\[ L=0.05+0.4605\log\frac{D}{r}\,[\text{mH/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 복도체는 등가반지름↑ → L↓.
풀이
\(Z_0=138\log\frac{D}{r}=300\Rightarrow\log\frac{D}{r}=2.17\), \(L=0.05+0.4605\times2.17\approx1.0\,\text{mH/km}\).
\[ L=0.05+0.4605\log\frac{D}{r}\,[\text{mH/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 복도체는 등가반지름↑ → L↓.
풀이
\(Z_0=138\log\frac{D}{r}=300\Rightarrow\log\frac{D}{r}=2.17\), \(L=0.05+0.4605\times2.17\approx1.0\,\text{mH/km}\).
Q527
송전
전선 구비조건
📄 2014.5 기출
가공전선로 전선의 구비조건으로 <u>틀린</u> 것은?
💡 해설 보기
전선·정격
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
전선은 비중(무게)이 작아야 합니다.
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
전선은 비중(무게)이 작아야 합니다.
Q530
송전
작용정전용량
📄 2014.5 기출
각 도체-연피 간 C₀, 도체 간 Cm인 3심 케이블 1조당 작용정전용량은?
💡 해설 보기
작용정전용량
\[ C=\frac{0.02413}{\log(D/r)}\,[\mu\text{F/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 충전전류·페란티에 관여.
풀이
3심 케이블 작용정전용량 \(=C_0+3C_m\).
\[ C=\frac{0.02413}{\log(D/r)}\,[\mu\text{F/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 충전전류·페란티에 관여.
풀이
3심 케이블 작용정전용량 \(=C_0+3C_m\).
Q546
송전
진동 방지
📄 2014.3 기출
전선의 진동으로 인한 단선을 방지하기 위한 설비는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
전선 진동 방지에는 댐퍼(및 아머로드)를 사용합니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
전선 진동 방지에는 댐퍼(및 아머로드)를 사용합니다.
Q549
송전
복도체 등가반지름
📄 2014.3 기출
✎ 유사
소도체 지름 8cm, 소도체 간격 36cm인 2도체 복도체의 등가반지름은 몇 cm인가?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(r_e=\sqrt{r\cdot s}=\sqrt{4\times36}=12\,\text{cm}\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(r_e=\sqrt{r\cdot s}=\sqrt{4\times36}=12\,\text{cm}\).
Q557
송전
전압-단면적
📄 2013.8 기출
✎ 유사
송전전력·거리·손실률 일정 시 전선 단면적 A와 송전전압 V의 관계는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
손실률 일정: \(A\propto\dfrac{1}{V^2}\)(전압 높이면 단면적 감소).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
손실률 일정: \(A\propto\dfrac{1}{V^2}\)(전압 높이면 단면적 감소).
Q562
송전
복도체
📄 2013.8 기출
단도체 대비 복도체 방식의 설명으로 옳지 <u>않은</u> 것은?
💡 해설 보기
복도체·다도체
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름 증가로 인덕턴스가 감소합니다.
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름 증가로 인덕턴스가 감소합니다.
Q568
송전
등가π
📄 2013.8 기출
✎ 유사
4단자정수 A,B,C,D 송전선로의 등가 π회로에서 직렬 임피던스 Z₁은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
등가 π의 직렬 임피던스 \(Z_1=B\)(4단자정수 B가 직렬 임피던스).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
등가 π의 직렬 임피던스 \(Z_1=B\)(4단자정수 B가 직렬 임피던스).
Q571
송전
표피효과
📄 2013.6 기출
표피효과에 대한 설명으로 옳은 것은?
💡 해설 보기
표피효과
주파수·도전율·투자율이 클수록 전류가 표면에 집중되어 실효저항 증가. 대전류 도체·고주파에서 뚜렷.
풀이
표피효과는 주파수·도전율·투자율이 클수록 심해져 전류가 표면에 집중됩니다.
주파수·도전율·투자율이 클수록 전류가 표면에 집중되어 실효저항 증가. 대전류 도체·고주파에서 뚜렷.
풀이
표피효과는 주파수·도전율·투자율이 클수록 심해져 전류가 표면에 집중됩니다.
Q573
송전
전력원선도
📄 2013.6 기출
전력 원선도에서 알 수 <u>없는</u> 것은?
💡 해설 보기
전력원선도
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
원선도로 코로나 손실은 알 수 없습니다.
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
원선도로 코로나 손실은 알 수 없습니다.
Q579
송전
4단자정수
📄 2013.6 기출
일반회로정수 A=0.7, C=j1.95×10⁻³, D=0.9일 때 B는 약 얼마인가?
💡 해설 보기
4단자정수 A B C D
\[ \begin{bmatrix}V_s\\I_s\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\begin{bmatrix}V_r\\I_r\end{bmatrix},\quad AD-BC=1 \]· \(A\):전압비, \(B\):임피던스[Ω], \(C\):어드미턴스[S], \(D\):전류비
풀이
\(AD-BC=1\Rightarrow B=\dfrac{AD-1}{C}=\dfrac{0.63-1}{j1.95\times10^{-3}}\approx j190\).
\[ \begin{bmatrix}V_s\\I_s\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\begin{bmatrix}V_r\\I_r\end{bmatrix},\quad AD-BC=1 \]· \(A\):전압비, \(B\):임피던스[Ω], \(C\):어드미턴스[S], \(D\):전류비
풀이
\(AD-BC=1\Rightarrow B=\dfrac{AD-1}{C}=\dfrac{0.63-1}{j1.95\times10^{-3}}\approx j190\).
Q588
송전
전압변동률
📄 2013.6 기출
전압변동률 식 \(\varepsilon=\dfrac{V_{R1}-V_{R2}}{V_{R2}}\times100\)에서 \(V_{R1}\)은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(V_{R1}\)은 무부하 시 수전단 전압.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(V_{R1}\)은 무부하 시 수전단 전압.
Q589
송전
복도체
📄 2013.6 기출
단도체 대신 같은 단면적의 복도체를 쓸 때 옳은 것은?
💡 해설 보기
복도체·다도체
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름 증가로 인덕턴스 감소·정전용량 증가.
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름 증가로 인덕턴스 감소·정전용량 증가.
Q591
송전
연가
📄 2013.3 기출
연가(transposition)를 해도 효과가 <u>없는</u> 것은?
💡 해설 보기
연가(transposition)
선로를 구간마다 위치 교대해 3상 선로정수(L·C)를 평형화. 통신선 유도장해·직렬공진을 방지합니다.
풀이
연가는 코로나 손실과는 무관합니다.
선로를 구간마다 위치 교대해 3상 선로정수(L·C)를 평형화. 통신선 유도장해·직렬공진을 방지합니다.
풀이
연가는 코로나 손실과는 무관합니다.
Q595
송전
교류 이점
📄 2013.3 기출
직류 송전에 비해 교류 송전방식의 가장 큰 이점은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
교류는 변압기로 전압 변성이 용이합니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
교류는 변압기로 전압 변성이 용이합니다.
Q602
송전
합성 4단자
📄 2013.3 기출
✎ 유사
두 회로를 종속 접속한 합성 4단자에서 \(B_0\)의 계산은?
💡 해설 보기
계통 안정도·기타
4단자정수 \(\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\)(\(AD-BC=1\)), 안정도 향상(리액턴스↓·속응여자·고속차단), 페란티(경부하 수전단 전압상승).
풀이
종속접속 \(B_0=A_1B_2+B_1D_2\)(행렬 곱).
4단자정수 \(\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\)(\(AD-BC=1\)), 안정도 향상(리액턴스↓·속응여자·고속차단), 페란티(경부하 수전단 전압상승).
풀이
종속접속 \(B_0=A_1B_2+B_1D_2\)(행렬 곱).
Q604
송전
왕복 인덕턴스
📄 2013.3 기출
✎ 유사
반지름 1.2cm 전선 1선을 왕로, 대지를 귀로로 할 때 총 인덕턴스를 정하는 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
대지귀로 인덕턴스는 등가높이 h로 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{2h}{r}\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
대지귀로 인덕턴스는 등가높이 h로 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{2h}{r}\).
Q607
송전
특성임피던스
📄 2013.3 기출
수전단 단락 시 300Ω, 개방 시 1200Ω인 선로의 특성임피던스는 몇 Ω인가?
💡 해설 보기
선로의 특성임피던스
\[ Z_0=\sqrt{\frac{L}{C}}=138\log\frac{D}{r}\,[\Omega] \]가공선 약 300~500Ω, 케이블 수십Ω. 진행파 반사·투과 계산의 기준입니다.
풀이
\(Z_0=\sqrt{Z_{sc}Z_{oc}}=\sqrt{300\times1200}=600\,\Omega\).
\[ Z_0=\sqrt{\frac{L}{C}}=138\log\frac{D}{r}\,[\Omega] \]가공선 약 300~500Ω, 케이블 수십Ω. 진행파 반사·투과 계산의 기준입니다.
풀이
\(Z_0=\sqrt{Z_{sc}Z_{oc}}=\sqrt{300\times1200}=600\,\Omega\).
Q613
송전
가공지선
📄 2012.8 기출
가공지선 설치 목적이 <u>아닌</u> 것은?
💡 해설 보기
가공지선
철탑 최상부에 가설한 접지선. 직격뢰 차폐(차폐각 작을수록 효과↑)·유도뢰 경감·통신선 유도장해 저감 역할. 뇌전류를 대지로 방류.
풀이
가공지선은 송전전력 증대와 무관합니다.
철탑 최상부에 가설한 접지선. 직격뢰 차폐(차폐각 작을수록 효과↑)·유도뢰 경감·통신선 유도장해 저감 역할. 뇌전류를 대지로 방류.
풀이
가공지선은 송전전력 증대와 무관합니다.
Q624
송전
전력원선도
📄 2012.8 기출
수전단 전력원선도에 대한 설명으로 옳지 <u>않은</u> 것은?
💡 해설 보기
전력원선도
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
원선도로 코로나 손실은 알 수 없습니다.
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
원선도로 코로나 손실은 알 수 없습니다.
Q628
송전
승압 효과
📄 2012.8 기출
부하전력·역률이 같을 때 전압을 n배 승압하면 전압강하와 전력손실은?
💡 해설 보기
승압의 효과
전압을 \(n\)배 하면 전력손실·전압강하율 \(1/n^2\), 공급전력 \(n^2\)배, 전선량 \(1/n^2\). 장거리 대전력 송전에 유리.
풀이
전압강하율·전력손실 모두 \(\dfrac{1}{n^2}\)로 감소합니다.
전압을 \(n\)배 하면 전력손실·전압강하율 \(1/n^2\), 공급전력 \(n^2\)배, 전선량 \(1/n^2\). 장거리 대전력 송전에 유리.
풀이
전압강하율·전력손실 모두 \(\dfrac{1}{n^2}\)로 감소합니다.
Q630
송전
충전전류
📄 2012.8 기출
일반회로정수 A,B,C,D, 송전단 상전압 Es일 때 무부하 시 송전단 충전전류는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하(\(I_r=0\)): \(I_s=CE_s\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하(\(I_r=0\)): \(I_s=CE_s\).
Q637
송전
장거리 해석
📄 2012.5 기출
장거리 송전선로는 일반적으로 어떤 회로로 해석하는가?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
장거리 선로는 분포정수회로로 해석합니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
장거리 선로는 분포정수회로로 해석합니다.
Q642
송전
전압강하
📄 2012.5 기출
✎ 유사
1선 R=10Ω, X=15Ω인 3상 선로, 수전단 60kV, 역률 0.8 부하일 때 전압강하 계산식은?
💡 해설 보기
선로 전압강하
\[ 3상:\ e=\sqrt3\,I(R\cos\theta+X\sin\theta),\quad 단상:\ e=2I(R\cos\theta+X\sin\theta) \]· \(I\):선전류, \(R,X\):선로 저항·리액턴스, \(\cos\theta\):역률
풀이
3상 전압강하 \(e=\sqrt3 I(R\cos\theta+X\sin\theta)\).
\[ 3상:\ e=\sqrt3\,I(R\cos\theta+X\sin\theta),\quad 단상:\ e=2I(R\cos\theta+X\sin\theta) \]· \(I\):선전류, \(R,X\):선로 저항·리액턴스, \(\cos\theta\):역률
풀이
3상 전압강하 \(e=\sqrt3 I(R\cos\theta+X\sin\theta)\).
Q644
송전
충전전류
📄 2012.5 기출
✎ 유사
6.6kV, 60Hz, 3상3선 비접지, 10km, 대지정전용량 0.005μF/km 선로의 1선 충전전류는 약 몇 A인가?
💡 해설 보기
송전선로의 충전전류
\[ I_c=\frac{E}{X_c}=2\pi f C E=2\pi f C\frac{V}{\sqrt3}\cdot l \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(C\): 작용정전용량(길이 \(l\) 곱), \(f\): 주파수
전압보다 90° 앞선 진상전류로, 장거리·케이블에서 커져 페란티 현상의 원인이 됩니다.
계산
\(C=0.05\mu F\), \(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}\approx0.072\,\text{A}\).
\[ I_c=\frac{E}{X_c}=2\pi f C E=2\pi f C\frac{V}{\sqrt3}\cdot l \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(C\): 작용정전용량(길이 \(l\) 곱), \(f\): 주파수
전압보다 90° 앞선 진상전류로, 장거리·케이블에서 커져 페란티 현상의 원인이 됩니다.
계산
\(C=0.05\mu F\), \(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}\approx0.072\,\text{A}\).
Q648
송전
전력원선도
📄 2012.5 기출
전력 원선도에서 구할 수 <u>없는</u> 것은?
💡 해설 보기
전력원선도
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
코로나 손실은 원선도로 구할 수 없습니다.
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
코로나 손실은 원선도로 구할 수 없습니다.
Q654
송전
복도체
📄 2012.3 기출
송전선로에 복도체를 사용하는 주된 이유는?
💡 해설 보기
복도체·다도체
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름을 키워 코로나를 방지합니다.
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름을 키워 코로나를 방지합니다.
Q656
송전
등가선간거리
📄 2012.3 기출
선간거리 50, 60, 70cm 3상3선식의 기하평균 선간거리는 약 몇 cm인가?
💡 해설 보기
등가선간거리
\[ D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}} \]3상 전선 배치의 기하평균 거리로, 인덕턴스·정전용량 계산에 사용합니다.
풀이
\(D_e=\sqrt[3]{50\times60\times70}\approx59.4\,\text{cm}\).
\[ D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}} \]3상 전선 배치의 기하평균 거리로, 인덕턴스·정전용량 계산에 사용합니다.
풀이
\(D_e=\sqrt[3]{50\times60\times70}\approx59.4\,\text{cm}\).
Q660
송전
T형 회로
📄 2012.3 기출
✎ 유사
중거리 송전선로 T형 회로의 송전단 전류 Is는?
💡 해설 보기
중거리 선로(T·π형)
선로정수를 집중해 4단자정수로 해석합니다. T형·π형 등가회로로 전압강하·충전전류를 계산.
풀이
T형 \(I_s=YV_r(1+\frac{ZY}{4})+I_r\).
선로정수를 집중해 4단자정수로 해석합니다. T형·π형 등가회로로 전압강하·충전전류를 계산.
풀이
T형 \(I_s=YV_r(1+\frac{ZY}{4})+I_r\).
Q686
송전
페란티
📄 2011.8 기출
중·장거리 송전선로에서 페란티 효과의 발생 원인은?
💡 해설 보기
페란티 현상
경부하·무부하 장거리 선로에서 진상 충전전류 때문에 수전단 전압이 송전단보다 높아지는 현상. 분로리액터·동기조상기 부족여자로 대책.
풀이
경부하·무부하 시 정전용량에 의한 진상 충전전류로 페란티가 발생합니다.
경부하·무부하 장거리 선로에서 진상 충전전류 때문에 수전단 전압이 송전단보다 높아지는 현상. 분로리액터·동기조상기 부족여자로 대책.
풀이
경부하·무부하 시 정전용량에 의한 진상 충전전류로 페란티가 발생합니다.
Q697
송전
D/r 영향
📄 2011.6 기출
가공송전선에서 D/r(선간거리/반지름)가 클수록 인덕턴스와 정전용량은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(L\propto\ln\frac{D}{r}\)(증가), \(C\propto\frac{1}{\ln(D/r)}\)(감소).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(L\propto\ln\frac{D}{r}\)(증가), \(C\propto\frac{1}{\ln(D/r)}\)(감소).
Q702
송전
송전전압
📄 2011.6 기출
30000kW를 50km 떨어진 지점에 송전할 때 필요한 전압은 약 몇 kV인가? (스틸 식)
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(V=5.5\sqrt{0.6l+\frac{P}{100}}=5.5\sqrt{30+300}\approx100\,\text{kV}\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(V=5.5\sqrt{0.6l+\frac{P}{100}}=5.5\sqrt{30+300}\approx100\,\text{kV}\).
Q705
송전
특성임피던스
📄 2011.6 기출
✎ 유사
수전단 단락 시 300Ω, 개방 시 어드미턴스가 주어질 때 특성임피던스는?
💡 해설 보기
선로의 특성임피던스
\[ Z_0=\sqrt{\frac{L}{C}}=138\log\frac{D}{r}\,[\Omega] \]가공선 약 300~500Ω, 케이블 수십Ω. 진행파 반사·투과 계산의 기준입니다.
풀이
\(Z_0=\sqrt{Z_{sc}Z_{oc}}=\sqrt{Z_{sc}/Y_{oc}}\).
\[ Z_0=\sqrt{\frac{L}{C}}=138\log\frac{D}{r}\,[\Omega] \]가공선 약 300~500Ω, 케이블 수십Ω. 진행파 반사·투과 계산의 기준입니다.
풀이
\(Z_0=\sqrt{Z_{sc}Z_{oc}}=\sqrt{Z_{sc}/Y_{oc}}\).
Q710
송전
건설비-전압
📄 2011.6 기출
송전선로의 건설비와 전압의 관계는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
송전전압이 높을수록 절연·이격이 커져 건설비가 증가합니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
송전전압이 높을수록 절연·이격이 커져 건설비가 증가합니다.
Q713
송전
페란티
📄 2011.3 기출
페란티(ferranti) 효과의 발생 원인은?
💡 해설 보기
페란티 현상
경부하·무부하 장거리 선로에서 진상 충전전류 때문에 수전단 전압이 송전단보다 높아지는 현상. 분로리액터·동기조상기 부족여자로 대책.
풀이
경부하·무부하 시 정전용량에 의한 진상 충전전류로 발생.
경부하·무부하 장거리 선로에서 진상 충전전류 때문에 수전단 전압이 송전단보다 높아지는 현상. 분로리액터·동기조상기 부족여자로 대책.
풀이
경부하·무부하 시 정전용량에 의한 진상 충전전류로 발생.
Q723
송전
충전전류
📄 2011.3 기출
✎ 유사
A=0.9, B=150, C=j0.901×10⁻³, D=0.930인 154kV 송전선의 무부하 충전전류를 정하는 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하(\(I_r=0\))에서 \(I_s=CE_s\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하(\(I_r=0\))에서 \(I_s=CE_s\).
Q744
송전
충전전류
📄 2010.7 기출
✎ 유사
154kV, 60Hz, 50km 3상 선로(Cs=0.004, Cm=0.0012μF/km)의 충전전류를 정하는 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
작용정전용량 \(C=C_s+3C_m\)으로 충전전류 \(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}\)를 구합니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
작용정전용량 \(C=C_s+3C_m\)으로 충전전류 \(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}\)를 구합니다.
Q748
송전
직류송전
📄 2010.7 기출
직류 송전방식에 대한 설명으로 <u>틀린</u> 것은?
💡 해설 보기
직류송전(HVDC)
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 변압(전압 변성)이 어렵습니다.
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 변압(전압 변성)이 어렵습니다.
Q753
송전
등가선간거리
📄 2010.5 기출
선간거리 D₁₂, D₂₃, D₃₁인 3상3선식의 등가선간거리는?
💡 해설 보기
등가선간거리
\[ D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}} \]3상 전선 배치의 기하평균 거리로, 인덕턴스·정전용량 계산에 사용합니다.
풀이
\(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
\[ D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}} \]3상 전선 배치의 기하평균 거리로, 인덕턴스·정전용량 계산에 사용합니다.
풀이
\(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
Q760
송전
전압변동률
📄 2010.5 기출
송전단 66kV, 수전단 61kV 선로에서 부하 차단 시 수전단이 63kV가 되면 전압변동률은 약 몇 %인가?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(\varepsilon=\dfrac{63-61}{61}\times100\approx3.3\%\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(\varepsilon=\dfrac{63-61}{61}\times100\approx3.3\%\).
Q761
송전
선로정수
📄 2010.5 기출
✎ 유사
파동임피던스 500Ω 가공송전선의 1km당 L과 C를 정하는 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(Z_0=\sqrt{\dfrac{L}{C}}=500\Omega\)에서 L·C를 구합니다(L≈1.72mH, C≈0.0067μF).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(Z_0=\sqrt{\dfrac{L}{C}}=500\Omega\)에서 L·C를 구합니다(L≈1.72mH, C≈0.0067μF).
Q771
송전
전압-단면적
📄 2010.3 기출
✎ 유사
송전전력·거리·손실률 일정 시 전선 단면적 A와 전압 V의 관계는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(A\propto\dfrac{1}{V^2}\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(A\propto\dfrac{1}{V^2}\).
Q783
송전
전선 구비조건
📄 2010.3 기출
가공전선로 전선의 구비조건으로 바람직하지 <u>않은</u> 것은?
💡 해설 보기
전선·정격
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
전선은 비중이 작아야 합니다.
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
전선은 비중이 작아야 합니다.
Q787
송전
표피효과
📄 2010.3 기출
전선에 교류가 흐를 때 표피효과에 대한 설명으로 옳은 것은?
💡 해설 보기
표피효과
주파수·도전율·투자율이 클수록 전류가 표면에 집중되어 실효저항 증가. 대전류 도체·고주파에서 뚜렷.
풀이
표피효과는 주파수 높을수록 심해져 실효저항이 증가합니다.
주파수·도전율·투자율이 클수록 전류가 표면에 집중되어 실효저항 증가. 대전류 도체·고주파에서 뚜렷.
풀이
표피효과는 주파수 높을수록 심해져 실효저항이 증가합니다.
Q790
송전
승압 손실
📄 2010.3 기출
송전전압을 2배로 승압하고 동일 전력을 공급하면 선로손실은 승압 전의 몇 배가 되는가?
💡 해설 보기
배전·수용 핵심
수용률 \(=\dfrac{최대수용}{설비용량}\), 부등률 \(=\dfrac{개별최대합}{합성최대}(\ge1)\), 부하율 \(=\dfrac{평균}{최대}\), 역률개선 \(Q_c=P(\tan\theta_1-\tan\theta_2)\).
풀이
전류가 1/2이 되어 손실 \(\propto I^2\) → 1/4배.
수용률 \(=\dfrac{최대수용}{설비용량}\), 부등률 \(=\dfrac{개별최대합}{합성최대}(\ge1)\), 부하율 \(=\dfrac{평균}{최대}\), 역률개선 \(Q_c=P(\tan\theta_1-\tan\theta_2)\).
풀이
전류가 1/2이 되어 손실 \(\propto I^2\) → 1/4배.
Q791
송전
서지 속도
📄 2009.7 기출
무손실 송전선로에서 서지파(진행파)의 속도는? (L, C 단위길이 값)
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(v=\dfrac{1}{\sqrt{LC}}\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(v=\dfrac{1}{\sqrt{LC}}\).
Q792
송전
가공지선
📄 2009.7 기출
가공지선의 설치 목적으로 볼 수 <u>없는</u> 것은?
💡 해설 보기
가공지선
철탑 최상부에 가설한 접지선. 직격뢰 차폐(차폐각 작을수록 효과↑)·유도뢰 경감·통신선 유도장해 저감 역할. 뇌전류를 대지로 방류.
풀이
가공지선은 송전전력 증대와 무관합니다.
철탑 최상부에 가설한 접지선. 직격뢰 차폐(차폐각 작을수록 효과↑)·유도뢰 경감·통신선 유도장해 저감 역할. 뇌전류를 대지로 방류.
풀이
가공지선은 송전전력 증대와 무관합니다.
Q798
송전
송전용량
📄 2009.7 기출
송전용량계수법에서 수전전력과 관계로 옳은 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
송전용량 \(P=k\dfrac{V^2}{l}\)(전압 제곱에 비례, 거리에 반비례).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
송전용량 \(P=k\dfrac{V^2}{l}\)(전압 제곱에 비례, 거리에 반비례).
Q799
송전
복도체
📄 2009.7 기출
송전선로에 복도체를 사용하는 가장 알맞은 이유는?
💡 해설 보기
복도체·다도체
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름을 키워 코로나를 방지합니다.
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름을 키워 코로나를 방지합니다.
Q803
송전
등가반지름
📄 2009.7 기출
소도체 지름 8mm, 소도체 간격 40cm 복도체의 등가반지름은 몇 cm인가?
💡 해설 보기
전선·정격
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
\(r_e=\sqrt{r\cdot s}=\sqrt{0.4\times40}=4\,\text{cm}\).
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
\(r_e=\sqrt{r\cdot s}=\sqrt{0.4\times40}=4\,\text{cm}\).
Q807
송전
충전용량
📄 2009.7 기출
✎ 유사
154kV, 60Hz, 작용정전용량 0.01μF/km, 100km 1회선을 충전할 때 충전용량을 정하는 것은?
💡 해설 보기
송전선로의 충전용량
선로의 대지정전용량 \(C\)에 전압을 걸면 진상 충전전류가 흘러 무효전력(충전용량)이 발생합니다.
\[ Q_c=3\,\omega C E^2=3\times2\pi f C\times\Big(\frac{V}{\sqrt3}\Big)^2=2\pi f C V^2 \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(V\): 선간전압, \(C\): 1상 작용정전용량(전체 = 단위길이×선로길이)
3상이므로 3배, 상전압의 제곱에 비례합니다.
핵심 — 충전용량은 정전용량과 전압(제곱)·주파수로 정해지며, 부하 역률·저항과는 무관합니다.
선로의 대지정전용량 \(C\)에 전압을 걸면 진상 충전전류가 흘러 무효전력(충전용량)이 발생합니다.
\[ Q_c=3\,\omega C E^2=3\times2\pi f C\times\Big(\frac{V}{\sqrt3}\Big)^2=2\pi f C V^2 \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(V\): 선간전압, \(C\): 1상 작용정전용량(전체 = 단위길이×선로길이)
3상이므로 3배, 상전압의 제곱에 비례합니다.
핵심 — 충전용량은 정전용량과 전압(제곱)·주파수로 정해지며, 부하 역률·저항과는 무관합니다.
Q809
송전
등가선간거리
📄 2009.7 기출
일직선 배치로 완전 연가한 경우의 등가선간거리는? (인접간격 D)
💡 해설 보기
등가선간거리
\[ D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}} \]3상 전선 배치의 기하평균 거리로, 인덕턴스·정전용량 계산에 사용합니다.
풀이
일직선 배치 \(D_e=\sqrt[3]{D\cdot D\cdot2D}=\sqrt[3]{2}\,D\).
\[ D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}} \]3상 전선 배치의 기하평균 거리로, 인덕턴스·정전용량 계산에 사용합니다.
풀이
일직선 배치 \(D_e=\sqrt[3]{D\cdot D\cdot2D}=\sqrt[3]{2}\,D\).
Q811
송전
시험
📄 2009.5 기출
송전선로의 특성임피던스와 전파정수를 구하기 위한 시험은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
수전단 개방(무부하)·단락 시험으로 \(Z_0=\sqrt{Z_{oc}Z_{sc}}\)를 구합니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
수전단 개방(무부하)·단락 시험으로 \(Z_0=\sqrt{Z_{oc}Z_{sc}}\)를 구합니다.
Q815
송전
전력원선도
📄 2009.5 기출
정전압 송전방식의 전력원선도를 그리려면 무엇이 주어져야 하는가?
💡 해설 보기
전력원선도
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
원선도에는 송·수전단 전압과 4단자정수(선로정수)가 필요합니다.
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
원선도에는 송·수전단 전압과 4단자정수(선로정수)가 필요합니다.
Q818
송전
복도체
📄 2009.5 기출
같은 단면적 단도체 대비 복도체의 설명으로 옳지 <u>않은</u> 것은?
💡 해설 보기
복도체·다도체
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 인덕턴스가 감소합니다.
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 인덕턴스가 감소합니다.
Q824
송전
전압강하
📄 2009.5 기출
✎ 유사
3상3선 R=10Ω, X=20Ω, 수전단 60kV 선로의 전압강하 계산식은?
💡 해설 보기
선로 전압강하
\[ 3상:\ e=\sqrt3\,I(R\cos\theta+X\sin\theta),\quad 단상:\ e=2I(R\cos\theta+X\sin\theta) \]· \(I\):선전류, \(R,X\):선로 저항·리액턴스, \(\cos\theta\):역률
풀이
3상 전압강하 \(e=\sqrt3 I(R\cos\theta+X\sin\theta)\).
\[ 3상:\ e=\sqrt3\,I(R\cos\theta+X\sin\theta),\quad 단상:\ e=2I(R\cos\theta+X\sin\theta) \]· \(I\):선전류, \(R,X\):선로 저항·리액턴스, \(\cos\theta\):역률
풀이
3상 전압강하 \(e=\sqrt3 I(R\cos\theta+X\sin\theta)\).
Q827
송전
페란티
📄 2009.5 기출
✎ 유사
250km 3상3선 선로에서 1km당 리액턴스 0.5Ω, 용량서셉턴스가 있을 때 무부하 시 나타나는 현상은?
💡 해설 보기
페란티 현상
경부하·무부하 장거리 선로에서 진상 충전전류 때문에 수전단 전압이 송전단보다 높아지는 현상. 분로리액터·동기조상기 부족여자로 대책.
풀이
장거리·경부하에서 정전용량으로 페란티 효과가 발생합니다.
경부하·무부하 장거리 선로에서 진상 충전전류 때문에 수전단 전압이 송전단보다 높아지는 현상. 분로리액터·동기조상기 부족여자로 대책.
풀이
장거리·경부하에서 정전용량으로 페란티 효과가 발생합니다.
Q840
송전
직류송전
📄 2009.3 기출
교류에 비해 직류 송전방식의 장점은?
💡 해설 보기
직류송전(HVDC)
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 리액턴스가 없어 안정도 문제가 없습니다.
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 리액턴스가 없어 안정도 문제가 없습니다.
Q843
송전
4단자정수
📄 2009.3 기출
중거리 송전선로 T형 회로에서 일반회로정수 C는 무엇을 나타내는가?
💡 해설 보기
4단자정수 A B C D
\[ \begin{bmatrix}V_s\\I_s\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\begin{bmatrix}V_r\\I_r\end{bmatrix},\quad AD-BC=1 \]· \(A\):전압비, \(B\):임피던스[Ω], \(C\):어드미턴스[S], \(D\):전류비
풀이
C는 병렬 어드미턴스 차원을 갖습니다.
\[ \begin{bmatrix}V_s\\I_s\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\begin{bmatrix}V_r\\I_r\end{bmatrix},\quad AD-BC=1 \]· \(A\):전압비, \(B\):임피던스[Ω], \(C\):어드미턴스[S], \(D\):전류비
풀이
C는 병렬 어드미턴스 차원을 갖습니다.
Q844
송전
작용인덕턴스
📄 2009.3 기출
지름 5mm 경동선을 간격 1m 정삼각 배치한 3상선로의 1km당 작용인덕턴스는 약 몇 mH인가?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(L=0.05+0.4605\log\dfrac{100}{0.25}\approx1.25\,\text{mH/km}\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(L=0.05+0.4605\log\dfrac{100}{0.25}\approx1.25\,\text{mH/km}\).
Q860
송전
전선 구비조건
📄 2008.7 기출
가공전선의 구비조건으로 옳지 <u>않은</u> 것은?
💡 해설 보기
전선·정격
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
전선은 비중(무게)이 작아야 합니다.
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
전선은 비중(무게)이 작아야 합니다.
Q863
송전
복도체
📄 2008.7 기출
송전선로에 복도체를 사용하는 가장 알맞은 이유는?
💡 해설 보기
복도체·다도체
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름을 키워 코로나를 방지합니다.
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 등가반지름을 키워 코로나를 방지합니다.
Q864
송전
직류송전
📄 2008.7 기출
교류에 비해 직류 송전방식에 대한 설명으로 옳지 <u>않은</u> 것은?
💡 해설 보기
직류송전(HVDC)
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 전압 변성이 어렵습니다.
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 전압 변성이 어렵습니다.
Q865
송전
인덕턴스
📄 2008.7 기출
파동임피던스 500Ω 가공송전선의 1km당 인덕턴스는 약 몇 mH/km인가?
💡 해설 보기
가공선 작용인덕턴스
\[ L=0.05+0.4605\log\frac{D}{r}\,[\text{mH/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 복도체는 등가반지름↑ → L↓.
풀이
\(Z_0=138\log\frac{D}{r}=500\Rightarrow\log\frac{D}{r}=3.62\), \(L=0.05+0.4605\times3.62\approx1.72\,\text{mH/km}\).
\[ L=0.05+0.4605\log\frac{D}{r}\,[\text{mH/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 복도체는 등가반지름↑ → L↓.
풀이
\(Z_0=138\log\frac{D}{r}=500\Rightarrow\log\frac{D}{r}=3.62\), \(L=0.05+0.4605\times3.62\approx1.72\,\text{mH/km}\).
Q870
송전
연가
📄 2008.7 기출
3상3선식 송전선로를 연가하는 주된 목적은?
💡 해설 보기
연가(transposition)
선로를 구간마다 위치 교대해 3상 선로정수(L·C)를 평형화. 통신선 유도장해·직렬공진을 방지합니다.
풀이
연가는 선로정수를 평형화하여 유도장해를 줄입니다.
선로를 구간마다 위치 교대해 3상 선로정수(L·C)를 평형화. 통신선 유도장해·직렬공진을 방지합니다.
풀이
연가는 선로정수를 평형화하여 유도장해를 줄입니다.
Q883
송전
직류송전
📄 2008.5 기출
직류 송전방식이 교류에 비해 유리한 점에 대한 설명으로 옳지 <u>않은</u> 것은?
💡 해설 보기
직류송전(HVDC)
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 전압 변성이 어렵습니다.
장점: 무효전력·표피효과 없음, 안정도 무관·계통연계, 유전체손 없음, 절연 유리. 단점: 교직 변환설비 고가, 차단 곤란, 고조파.
풀이
직류는 전압 변성이 어렵습니다.
Q884
송전
송전전력
📄 2008.5 기출
✎ 유사
송전단 161kV, 수전단 154kV, 상차각 40°, 리액턴스 45Ω일 때 손실 무시 송전전력은 약 몇 MW인가?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(P=\dfrac{V_s V_r}{X}\sin\delta=\dfrac{161\times154}{45}\sin40°\approx354\,\text{MW}\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(P=\dfrac{V_s V_r}{X}\sin\delta=\dfrac{161\times154}{45}\sin40°\approx354\,\text{MW}\).
Q886
송전
등가반지름
📄 2008.5 기출
소도체 반지름 r, 간격 S인 2도체 복도체의 등가반지름은?
💡 해설 보기
전선·정격
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
2도체 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt{rS}\).
도전율 크고 인장강도 크며 비중 작고 값싼 전선(경동선·ACSR). 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt[n]{r\cdot d^{n-1}}\).
풀이
2도체 복도체 등가반지름 \(r_e=\sqrt{rS}\).
Q909
송전
페란티
📄 2008.3 기출
송전선로의 페란티 효과에 관한 설명으로 옳지 <u>않은</u> 것은?
💡 해설 보기
페란티 현상
경부하·무부하 장거리 선로에서 진상 충전전류 때문에 수전단 전압이 송전단보다 높아지는 현상. 분로리액터·동기조상기 부족여자로 대책.
풀이
페란티는 경부하·무부하에서 발생하며 중부하에서는 나타나지 않습니다.
경부하·무부하 장거리 선로에서 진상 충전전류 때문에 수전단 전압이 송전단보다 높아지는 현상. 분로리액터·동기조상기 부족여자로 대책.
풀이
페란티는 경부하·무부하에서 발생하며 중부하에서는 나타나지 않습니다.
Q911
송전
전력원선도
📄 2020.9 기출
전력 원선도에서 구할 수 <u>없는</u> 것은?
💡 해설 보기
전력원선도
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
코로나 손실은 원선도로 구할 수 없습니다.
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
코로나 손실은 원선도로 구할 수 없습니다.
Q916
송전
인덕턴스
📄 2020.9 기출
반지름 0.6cm 경동선을 선간거리 2m 정삼각 배치한 3상선로의 1선당 작용인덕턴스는 약 몇 mH/km인가?
💡 해설 보기
가공선 작용인덕턴스
\[ L=0.05+0.4605\log\frac{D}{r}\,[\text{mH/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 복도체는 등가반지름↑ → L↓.
풀이
\(L=0.05+0.4605\log\dfrac{200}{0.6}\approx1.25\,\text{mH/km}\).
\[ L=0.05+0.4605\log\frac{D}{r}\,[\text{mH/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 복도체는 등가반지름↑ → L↓.
풀이
\(L=0.05+0.4605\log\dfrac{200}{0.6}\approx1.25\,\text{mH/km}\).
Q934
송전
전압강하
📄 2021.3 기출
✎ 유사
3상3선 R=10Ω, X=20Ω, 수전단 60kV 부하의 전압강하 계산식은?
💡 해설 보기
선로 전압강하
\[ 3상:\ e=\sqrt3\,I(R\cos\theta+X\sin\theta),\quad 단상:\ e=2I(R\cos\theta+X\sin\theta) \]· \(I\):선전류, \(R,X\):선로 저항·리액턴스, \(\cos\theta\):역률
풀이
3상 전압강하 \(e=\sqrt3 I(R\cos\theta+X\sin\theta)\).
\[ 3상:\ e=\sqrt3\,I(R\cos\theta+X\sin\theta),\quad 단상:\ e=2I(R\cos\theta+X\sin\theta) \]· \(I\):선전류, \(R,X\):선로 저항·리액턴스, \(\cos\theta\):역률
풀이
3상 전압강하 \(e=\sqrt3 I(R\cos\theta+X\sin\theta)\).
Q947
송전
전력원선도
📄 2021.3 기출
전력 원선도의 가로축과 세로축이 나타내는 것은?
💡 해설 보기
전력원선도
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
원선도 가로=유효전력, 세로=무효전력.
송·수전단 전력의 관계를 원으로 나타낸 것. 반지름 \(=\dfrac{V_sV_r}{B}\), 4단자정수 \(A,B,C,D\)로 그리며 최대전력·조상용량·손실을 읽습니다.
풀이
원선도 가로=유효전력, 세로=무효전력.
Q951
송전
복도체
📄 2021.5 기출
단도체 대비 복도체의 장점이 <u>아닌</u> 것은?
💡 해설 보기
복도체·다도체
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 단락전류 감소와 무관합니다(오히려 커질 수 있음).
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 단락전류 감소와 무관합니다(오히려 커질 수 있음).
Q966
송전
최대송전전력
📄 2021.5 기출
송전단 Vs, 수전단 Vr, 리액턴스 X일 때 정상 시 최대 송전전력은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(P_{max}=\dfrac{V_s V_r}{X}\)(\(\sin\delta=1\)).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(P_{max}=\dfrac{V_s V_r}{X}\)(\(\sin\delta=1\)).
Q967
송전
작용정전용량
📄 2021.5 기출
대지정전용량 0.5096μF, 선간정전용량 0.1295μF일 때 1선당 작용정전용량은 약 몇 μF인가?
💡 해설 보기
작용정전용량
\[ C=\frac{0.02413}{\log(D/r)}\,[\mu\text{F/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 충전전류·페란티에 관여.
풀이
\(C_w=C_s+3C_m=0.5096+3\times0.1295\approx0.898\).
\[ C=\frac{0.02413}{\log(D/r)}\,[\mu\text{F/km}] \]· \(D\):등가선간거리, \(r\):전선 반지름. 충전전류·페란티에 관여.
풀이
\(C_w=C_s+3C_m=0.5096+3\times0.1295\approx0.898\).
Q985
송전
복도체
📄 2021.8 기출
단도체 대신 복도체를 사용할 때 나타나는 현상으로 <u>틀린</u> 것은?
💡 해설 보기
복도체·다도체
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 인덕턴스가 감소합니다.
한 상을 여러 가닥으로 나눔. 효과: 등가반지름↑ → 인덕턴스↓·정전용량↑ → 송전용량 증대, 코로나 임계전압 상승(코로나 억제). 단점: 소도체간 흡인력·페란티, 스페이서 필요.
풀이
복도체는 인덕턴스가 감소합니다.
Q988
송전
특성임피던스
📄 2021.8 기출
송전선 특성임피던스의 특징으로 옳은 것은?
💡 해설 보기
선로의 특성임피던스
\[ Z_0=\sqrt{\frac{L}{C}}=138\log\frac{D}{r}\,[\Omega] \]가공선 약 300~500Ω, 케이블 수십Ω. 진행파 반사·투과 계산의 기준입니다.
풀이
\(Z_0=\sqrt{\dfrac{L}{C}}\)로 선로정수로 결정됩니다.
\[ Z_0=\sqrt{\frac{L}{C}}=138\log\frac{D}{r}\,[\Omega] \]가공선 약 300~500Ω, 케이블 수십Ω. 진행파 반사·투과 계산의 기준입니다.
풀이
\(Z_0=\sqrt{\dfrac{L}{C}}\)로 선로정수로 결정됩니다.
Q995
송전
4단자정수
📄 2022.3 기출
중거리 송전선로 4단자 정수 A=1.0, B=j190, D=1.0일 때 C는?
💡 해설 보기
4단자정수 A B C D
\[ \begin{bmatrix}V_s\\I_s\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\begin{bmatrix}V_r\\I_r\end{bmatrix},\quad AD-BC=1 \]· \(A\):전압비, \(B\):임피던스[Ω], \(C\):어드미턴스[S], \(D\):전류비
풀이
\(AD-BC=1\Rightarrow C=\dfrac{AD-1}{B}=\dfrac{0}{j190}=0\).
\[ \begin{bmatrix}V_s\\I_s\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\begin{bmatrix}V_r\\I_r\end{bmatrix},\quad AD-BC=1 \]· \(A\):전압비, \(B\):임피던스[Ω], \(C\):어드미턴스[S], \(D\):전류비
풀이
\(AD-BC=1\Rightarrow C=\dfrac{AD-1}{B}=\dfrac{0}{j190}=0\).
Q1001
송전
자기인덕턴스
📄 2022.3 기출
정삼각형 배치 3상 1회선 선로의 자기인덕턴스는? (등가선간거리 D, 반지름 r)
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\,[\text{mH/km}]\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\,[\text{mH/km}]\).
Q1016
송전
충전전류
📄 2022.4 기출
0.01μF/km, 173.2km, 60kV, 60Hz 3상 송전선로의 충전전류는 약 몇 A인가?
💡 해설 보기
송전선로의 충전전류
\[ I_c=\frac{E}{X_c}=2\pi f C E=2\pi f C\frac{V}{\sqrt3}\cdot l \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(C\): 작용정전용량(길이 \(l\) 곱), \(f\): 주파수
전압보다 90° 앞선 진상전류로, 장거리·케이블에서 커져 페란티 현상의 원인이 됩니다.
계산
\(C=1.732\mu F\), \(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}\approx22.6\,\text{A}\).
\[ I_c=\frac{E}{X_c}=2\pi f C E=2\pi f C\frac{V}{\sqrt3}\cdot l \]
· \(E=V/\sqrt3\): 상전압, \(C\): 작용정전용량(길이 \(l\) 곱), \(f\): 주파수
전압보다 90° 앞선 진상전류로, 장거리·케이블에서 커져 페란티 현상의 원인이 됩니다.
계산
\(C=1.732\mu F\), \(I_c=2\pi fC\frac{V}{\sqrt3}\approx22.6\,\text{A}\).
Q1025
송전
송전전력
📄 2022.4 기출
✎ 유사
송전 161kV, 수전 154kV, 상차각 35°, 리액턴스 60Ω일 때 송전전력은 약 몇 MW인가?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(P=\dfrac{V_s V_r}{X}\sin\delta=\dfrac{161\times154}{60}\sin35°\approx237\,\text{MW}\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
\(P=\dfrac{V_s V_r}{X}\sin\delta=\dfrac{161\times154}{60}\sin35°\approx237\,\text{MW}\).
Q1030
송전
4단자정수
📄 2022.4 기출
✎ 유사
1회선 송전선+변압기 조합(여자 어드미턴스 무시)에서 송수전단 관계를 나타내는 것은?
💡 해설 보기
4단자정수 A B C D
\[ \begin{bmatrix}V_s\\I_s\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\begin{bmatrix}V_r\\I_r\end{bmatrix},\quad AD-BC=1 \]· \(A\):전압비, \(B\):임피던스[Ω], \(C\):어드미턴스[S], \(D\):전류비
풀이
4단자 정수(ABCD)로 송수전단 전압·전류 관계를 나타냅니다.
\[ \begin{bmatrix}V_s\\I_s\end{bmatrix}=\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\begin{bmatrix}V_r\\I_r\end{bmatrix},\quad AD-BC=1 \]· \(A\):전압비, \(B\):임피던스[Ω], \(C\):어드미턴스[S], \(D\):전류비
풀이
4단자 정수(ABCD)로 송수전단 전압·전류 관계를 나타냅니다.
🧮 공학계산기
0
계산 기록
SI ×10ⁿ