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개폐설비
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계통연계
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계통해석
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고조파
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동기발전기
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발전공학
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변전
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보호
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송전
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중거리송전
중성점접지
직류송전
차단기
케이블
코로나
표피효과
피뢰기
화력발전
환산
회로정수
Q244
이상전압
무반사 조건
📄 2019.3 기출
임피던스 Z₁ 선로에 진행파가 와서 Z₂·Z₃가 병렬 접속된 점 B에서 무반사가 되기 위한 조건은?
💡 해설 보기
계통 안정도·기타
4단자정수 \(\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\)(\(AD-BC=1\)), 안정도 향상(리액턴스↓·속응여자·고속차단), 페란티(경부하 수전단 전압상승).
풀이
무반사 조건 = 진행측 임피던스 = 뒤쪽 합성 임피던스. Z₂·Z₃ 병렬이면 \(Z_1=\dfrac{Z_2 Z_3}{Z_2+Z_3}\).
4단자정수 \(\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\)(\(AD-BC=1\)), 안정도 향상(리액턴스↓·속응여자·고속차단), 페란티(경부하 수전단 전압상승).
풀이
무반사 조건 = 진행측 임피던스 = 뒤쪽 합성 임피던스. Z₂·Z₃ 병렬이면 \(Z_1=\dfrac{Z_2 Z_3}{Z_2+Z_3}\).
Q258
이상전압
투과계수
📄 2018.8 기출
서지파가 서지임피던스 Z₁ 선로에서 Z₂ 선로로 입사할 때 투과계수 b(=투과파전압/입사파전압)는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
투과계수 \(b=\dfrac{2Z_2}{Z_1+Z_2}\), 반사계수 \(=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_1+Z_2}\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
투과계수 \(b=\dfrac{2Z_2}{Z_1+Z_2}\), 반사계수 \(=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_1+Z_2}\).
Q317
이상전압
개폐저항기
📄 2017.8 기출
개폐서지 이상전압을 감쇠할 목적으로 설치하는 것은?
💡 해설 보기
개폐저항기
차단기 접점에 병렬로 저항을 삽입해 개폐 시 서지(개폐 이상전압)를 억제합니다.
풀이
차단기에 개폐 저항기를 병렬로 넣어 개폐서지를 억제합니다.
차단기 접점에 병렬로 저항을 삽입해 개폐 시 서지(개폐 이상전압)를 억제합니다.
풀이
차단기에 개폐 저항기를 병렬로 넣어 개폐서지를 억제합니다.
Q396
이상전압
방호장치
📄 2016.5 기출
이상전압 방호장치가 <u>아닌</u> 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
방전코일은 콘덴서 잔류전하 방전용이지 이상전압 방호장치가 아닙니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
방전코일은 콘덴서 잔류전하 방전용이지 이상전압 방호장치가 아닙니다.
Q418
이상전압
내부 이상전압
📄 2016.3 기출
내부 이상전압이 가장 큰 경우는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하 선로 충전전류 차단 시 이상전압이 가장 큽니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하 선로 충전전류 차단 시 이상전압이 가장 큽니다.
Q456
이상전압
내부원인
📄 2015.5 기출
이상전압의 내부적 원인이 <u>아닌</u> 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
직격뢰는 외부적(외뢰) 원인입니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
직격뢰는 외부적(외뢰) 원인입니다.
Q464
이상전압
반사계수
📄 2015.5 기출
서지파가 파동임피던스 Z₁에서 Z₂로 진행할 때 반사계수 β는?
💡 해설 보기
계통 안정도·기타
4단자정수 \(\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\)(\(AD-BC=1\)), 안정도 향상(리액턴스↓·속응여자·고속차단), 페란티(경부하 수전단 전압상승).
풀이
반사계수 \(\beta=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\).
4단자정수 \(\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\)(\(AD-BC=1\)), 안정도 향상(리액턴스↓·속응여자·고속차단), 페란티(경부하 수전단 전압상승).
풀이
반사계수 \(\beta=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\).
Q481
이상전압
반사
📄 2015.3 기출
✎ 유사
임피던스 Z₁, Z₂, Z₃ 접속선로에서 접속점 B의 투과전압은?
💡 해설 보기
진행파 반사·뇌해
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
투과계수 \(=\dfrac{2Z_2}{Z_1+Z_2}\)(병렬 합성 반영).
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
투과계수 \(=\dfrac{2Z_2}{Z_1+Z_2}\)(병렬 합성 반영).
Q539
이상전압
정합 저항
📄 2014.3 기출
✎ 유사
파동임피던스 Z₁=500Ω, Z₂=300Ω 두 무손실선로 사이에 무반사가 되도록 접속하는 직렬저항 R은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무반사 조건 \(R=Z_1-Z_2=500-300=200\,\Omega\).
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무반사 조건 \(R=Z_1-Z_2=500-300=200\,\Omega\).
Q610
이상전압
발생
📄 2013.3 기출
송전선로에서 이상전압이 가장 크게 발생하기 쉬운 경우는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하 충전선로 개폐 시 개폐서지로 이상전압이 크게 발생합니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하 충전선로 개폐 시 개폐서지로 이상전압이 크게 발생합니다.
Q633
이상전압
발생
📄 2012.5 기출
송전선로에서 이상전압이 가장 크게 발생하기 쉬운 경우는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하 충전선로 개폐 시 개폐서지가 가장 큽니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하 충전선로 개폐 시 개폐서지가 가장 큽니다.
Q659
이상전압
개폐저항기
📄 2012.3 기출
개폐 서지 이상전압을 감쇄할 목적으로 설치하는 것은?
💡 해설 보기
개폐저항기
차단기 접점에 병렬로 저항을 삽입해 개폐 시 서지(개폐 이상전압)를 억제합니다.
풀이
개폐 서지 억제는 차단기 개폐저항기.
차단기 접점에 병렬로 저항을 삽입해 개폐 시 서지(개폐 이상전압)를 억제합니다.
풀이
개폐 서지 억제는 차단기 개폐저항기.
Q722
이상전압
방호
📄 2011.3 기출
이상전압에 대한 방호장치로 거리가 <u>먼</u> 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
전력용 콘덴서는 역률개선용으로 이상전압 방호와 무관합니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
전력용 콘덴서는 역률개선용으로 이상전압 방호와 무관합니다.
Q724
이상전압
반사
📄 2011.3 기출
파동임피던스 Z₁=400Ω 가공선에 Z₂=50Ω 케이블을 접속할 때 반사계수는?
💡 해설 보기
진행파 반사·뇌해
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
\(\beta=\dfrac{50-400}{50+400}\approx-0.78\)(전압 반사).
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
\(\beta=\dfrac{50-400}{50+400}\approx-0.78\)(전압 반사).
Q731
이상전압
역섬락
📄 2010.7 기출
송전선로에서 역섬락을 방지하는 데 가장 유효한 방법은?
💡 해설 보기
진행파 반사·뇌해
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
매설지선으로 탑각 접지저항을 낮춰 역섬락을 방지합니다.
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
매설지선으로 탑각 접지저항을 낮춰 역섬락을 방지합니다.
Q804
이상전압
무반사
📄 2009.7 기출
✎ 유사
Z₁, Z₂, Z₃ 접속선로에서 접속점 B가 무반사가 되는 조건은?
💡 해설 보기
계통 안정도·기타
4단자정수 \(\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\)(\(AD-BC=1\)), 안정도 향상(리액턴스↓·속응여자·고속차단), 페란티(경부하 수전단 전압상승).
풀이
B점 병렬 합성이 \(Z_1\)과 같으면 무반사: \(Z_1=\dfrac{Z_2Z_3}{Z_2+Z_3}\).
4단자정수 \(\begin{bmatrix}A&B\\C&D\end{bmatrix}\)(\(AD-BC=1\)), 안정도 향상(리액턴스↓·속응여자·고속차단), 페란티(경부하 수전단 전압상승).
풀이
B점 병렬 합성이 \(Z_1\)과 같으면 무반사: \(Z_1=\dfrac{Z_2Z_3}{Z_2+Z_3}\).
Q819
이상전압
역섬락
📄 2009.5 기출
송전선로의 역섬락 방지를 위한 가장 알맞은 방법은?
💡 해설 보기
진행파 반사·뇌해
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
매설지선으로 탑각 접지저항을 낮춰 역섬락을 방지합니다.
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
매설지선으로 탑각 접지저항을 낮춰 역섬락을 방지합니다.
Q831
이상전압
내부원인
📄 2009.3 기출
송배전 계통 이상전압의 내부적 원인이 <u>아닌</u> 것은?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
직격뢰는 외부(외뢰) 원인입니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
직격뢰는 외부(외뢰) 원인입니다.
Q848
이상전압
직격뢰
📄 2009.3 기출
직격뢰에 대한 방호설비로 가장 적당한 것은?
💡 해설 보기
진행파 반사·뇌해
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
직격뢰 방호는 가공지선·피뢰침.
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
직격뢰 방호는 가공지선·피뢰침.
Q906
이상전압
반사
📄 2008.3 기출
✎ 유사
파동임피던스 Z₁=500Ω 선로 종단에 Z₂=1000Ω 변압기가 접속될 때 반사계수는?
💡 해설 보기
진행파 반사·뇌해
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
\(\beta=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}=\dfrac{500}{1500}\approx0.33\).
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
\(\beta=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}=\dfrac{500}{1500}\approx0.33\).
Q915
이상전압
역섬락
📄 2020.9 기출
송전선로의 역섬락을 방지하기 위한 가장 알맞은 방법은?
💡 해설 보기
진행파 반사·뇌해
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
매설지선으로 탑각 접지저항을 낮춰 역섬락을 방지합니다.
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
매설지선으로 탑각 접지저항을 낮춰 역섬락을 방지합니다.
Q918
이상전압
개폐저항기
📄 2020.9 기출
개폐서지 이상전압을 감쇄할 목적으로 설치하는 것은?
💡 해설 보기
개폐저항기
차단기 접점에 병렬로 저항을 삽입해 개폐 시 서지(개폐 이상전압)를 억제합니다.
풀이
개폐서지 억제는 차단기 개폐저항기.
차단기 접점에 병렬로 저항을 삽입해 개폐 시 서지(개폐 이상전압)를 억제합니다.
풀이
개폐서지 억제는 차단기 개폐저항기.
Q920
이상전압
투과
📄 2020.9 기출
✎ 유사
파동임피던스 Z₁=500Ω 선로에 Z₂=1500Ω 변압기가 접속될 때 투과계수는?
💡 해설 보기
진행파의 전압 투과계수
파동임피던스가 다른 선로 접속점에서 전압 투과계수는
\[ \tau_v=\frac{2Z_2}{Z_1+Z_2} \]
\[ =\frac{2\times1500}{500+1500}=\frac{3000}{2000}=1.5 \]
· \(Z_1\): 입사측, \(Z_2\): 투과측 파동임피던스
주의 — 전압 투과계수는 \(Z_2\gt Z_1\)이면 1보다 커질 수 있습니다(전압 상승). 전류 투과계수 \(\tau_i=\dfrac{2Z_1}{Z_1+Z_2}=0.5\), 반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_1+Z_2}=0.5\)와 구분하세요.
파동임피던스가 다른 선로 접속점에서 전압 투과계수는
\[ \tau_v=\frac{2Z_2}{Z_1+Z_2} \]
\[ =\frac{2\times1500}{500+1500}=\frac{3000}{2000}=1.5 \]
· \(Z_1\): 입사측, \(Z_2\): 투과측 파동임피던스
주의 — 전압 투과계수는 \(Z_2\gt Z_1\)이면 1보다 커질 수 있습니다(전압 상승). 전류 투과계수 \(\tau_i=\dfrac{2Z_1}{Z_1+Z_2}=0.5\), 반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_1+Z_2}=0.5\)와 구분하세요.
Q957
이상전압
내부 이상전압
📄 2021.5 기출
전력계통에서 내부 이상전압의 크기가 가장 큰 경우는?
💡 해설 보기
선로정수 핵심
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하 충전선로 개방 시 개폐서지가 가장 큽니다.
인덕턴스 \(L=0.05+0.4605\log\dfrac{D}{r}\)[mH/km], 정전용량 \(C=\dfrac{0.02413}{\log(D/r)}\)[μF/km], 충전전류 \(I_c=2\pi fCE\), 등가선간거리 \(D_e=\sqrt[3]{D_{12}D_{23}D_{31}}\).
풀이
무부하 충전선로 개방 시 개폐서지가 가장 큽니다.
Q962
이상전압
직격뢰
📄 2021.5 기출
직격뢰에 대한 방호설비로 가장 적당한 것은?
💡 해설 보기
진행파 반사·뇌해
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
직격뢰 방호는 가공지선·피뢰침.
반사계수 \(\rho=\dfrac{Z_2-Z_1}{Z_2+Z_1}\). 역섬락은 철탑전위 상승으로 철탑→전선 방전(매설지선으로 방지), 직격뢰는 가공지선으로 차폐.
풀이
직격뢰 방호는 가공지선·피뢰침.
🧮 공학계산기
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계산 기록
SI ×10ⁿ